MAC電磁閥試驗(yàn)條件及說明書有哪些
    MAC電磁閥的換向性是指有控制信號(hào)輸入時(shí)，滑閥能的位移預(yù)定工作位置；控制信號(hào)撤除耵定位于其1作位置或恢好原位。
    1、建立優(yōu)化數(shù)學(xué)模型1.1優(yōu)化目標(biāo)電磁閥能否的換向和復(fù)位，即電磁換向閥的工作性，主要取決于設(shè)計(jì)和制造。從設(shè)計(jì)角度是指閥的結(jié)構(gòu)是否合理對(duì)各種力的計(jì)算是否正確及電磁鐵彈簧克服換向阻力所具有的能力。從制造角度是指閥體孔和閥芯的加工精度，特別是幾何精度粗糙度及飛邊毛刺是影響電磁閥工作性的重要因素，在工作過程中，嚴(yán)重影響閥的換向和復(fù)位。因此，電磁換向閥的換向性是其主要。
    但單純?cè)龃箅姶盆F推力和彈簧復(fù)位力，將使電磁閥結(jié)構(gòu)尺寸增大。故本文在電磁閥結(jié)構(gòu)尺寸定的情況下，將減小換向阻力作為優(yōu)化的主要目的。
    1.2選取設(shè)計(jì)變量超高壓電磁換向閥在控制信號(hào)輸入后閥芯移動(dòng)須克服以下力兩端推桿處密封阻力，對(duì)濕式電磁鐵，其值為零；閥孔和閥體之間的液壓卡緊力；復(fù)位彈簧的作用力；液流流動(dòng)對(duì)閥芯產(chǎn)生的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力；液流對(duì)閥芯的瞬態(tài)液動(dòng)力；滑閥移動(dòng)粘滯阻尼力?？刂菩盘?hào)撤除后，復(fù)位彈簧除克服上述阻力夕，還應(yīng)克服電磁鐵的剩磁力。
    其。電磁換向的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力，開口足流量芯虛徑有關(guān)粘滯阻尼力與打效封油長度。芯與閥體孔單邊配合間隙閥芯直徑有關(guān)；液壓卡緊阻力與封油長度閥芯直徑及壓差有關(guān)；瞬態(tài)液動(dòng)力與閥芯。1么壓差1蝴芯移動(dòng)速度的變化關(guān)。
    綜上所述，開口量4封油長度閥芯直徑閥芯與閥體孔單邊配合間隙寸換向及復(fù)位阻力影響較大，故選擇這個(gè)獨(dú)立變量作為設(shè)計(jì)變量。
    MAC電磁閥的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)優(yōu)化設(shè)計(jì)變量列式如下A為個(gè)維優(yōu)化問。
    在機(jī)械工程設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)變量通常具有不同的量綱和數(shù)量，而且有的相差很大。為了消除這種差別以對(duì)設(shè)計(jì)變量進(jìn)行標(biāo)度吏它成為無量綱化和規(guī)格化的設(shè)計(jì)變量本設(shè)計(jì)中們個(gè)設(shè)計(jì)變量的量綱和數(shù)量相差不大，故只建立目標(biāo)函數(shù)從追求電磁換向閥換向性出發(fā)，選取換向及復(fù)位所受大油液粘滯阻尼力只。大穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力廠，從大瞬態(tài)液動(dòng)乃及大液1卡緊，力凡作為各分目標(biāo)。提經(jīng)過計(jì)算得出各分目標(biāo)公稱流量；閥口處液流角滑伐流暹系數(shù)摩擦系數(shù)液壓卡緊系數(shù)封汕長度；進(jìn)口處壓力出處壓力多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)，般可轉(zhuǎn)化為單目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)。為使各分目標(biāo)函數(shù)能均勻致的趨向各自的解，采用線性組合法求解，將各分目標(biāo)按下式合成統(tǒng)的目標(biāo)函數(shù)。
    因標(biāo)函數(shù)中的各分標(biāo)函數(shù)在數(shù)量上趨于統(tǒng)的衡1。
    將統(tǒng)目標(biāo)用尤量綱數(shù)為1.4確定約束條件從強(qiáng)度考慮，過閥芯閥體間環(huán)形通道的流量公式為上式流試以公稱流量和代入，進(jìn)，油口1氣徑=61處謝液流速心2 137，環(huán)形迎道中油液流違2.137。
    則，沿認(rèn)=0.6930.似考慮到閥體孔的加，取。2.2為泄漏過在允許的范圍內(nèi)，建立約束方程為減小壓力損失，應(yīng)使環(huán)形流道截面積大于閥前孔截面積。
    為滿足壓力損失的要求考慮到閥芯與閥體單邊配合間隙的裝配，故綜上所述，優(yōu)化模型如下2選擇優(yōu)化方法對(duì)于約束優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。根據(jù)求解方式的不1可以分為直接解法，間接解法兩類。1接解法的特點(diǎn)是原理比較簡(jiǎn)單，方法比較適用，整個(gè)求解過程在可行域內(nèi)者行，因而所得任設(shè)計(jì)方案都是可行的。通常較便于求解只含有不等式約束的優(yōu)化問?？紤]到本數(shù)學(xué)模型中只含有不等式約束，且設(shè)計(jì)變量的維數(shù)不是很大，故采用直接解法中的隨機(jī)方向法3進(jìn)行優(yōu)化，求出解。全部過程均由程序完成，方便快捷。
    優(yōu)化工作完成了大試繁瑣計(jì)兌。追求參數(shù)值是設(shè)的主要依據(jù)，姐不能作為終仇使。這是因?yàn)閮?yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算的結(jié)果要進(jìn)行整數(shù)化離散化處理，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)還應(yīng)對(duì)原設(shè)備進(jìn)行分析，找出弱點(diǎn)，結(jié)合藝特工況條件以及成熟的經(jīng)驗(yàn)，使結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)入優(yōu)化狀態(tài)。
    3、結(jié)論開口量3.6電磁閥密封好壞，現(xiàn)在泄漏上，泄漏分外泄漏和內(nèi)泄漏。外泄漏造成油液損耗及環(huán)境污染，是不允許出現(xiàn)的。內(nèi)泄漏是滑閥由于閥芯與閥體孔之間有配合間隙，從腔漏相鄰腔之泄漏，這是不可避免的，但應(yīng)力求減少。內(nèi)泄漏與封油長度滑閥配合間隙壓力大小和油溫等有關(guān)。4為壓力，3油溫50攝氏度時(shí)，配合間隙分別為8系列12，系列辦4系列3時(shí)封油量與內(nèi)泄漏量的關(guān)系。
    MAC電磁閥直徑增大，將增大閥的體積。
    3.2封油長度閥芯直徑越小，粘滯阻尼力越小。但封油長度過小，將使泄漏量增大。閥芯與閥體單邊配合間隙越大，粘滯阻尼力越小，但泄漏量增大。
    3.3在壓差定的情況下，封油長度。閥芯直徑越小，液壓卡緊阻力越小。
    3.4在壓差定的情況下，閥芯直徑閥芯移動(dòng)速度越小，瞬態(tài)液動(dòng)力越小。
    在超高壓工況下，換向閥的換向性，從而滿足液壓系統(tǒng)改變液流向的處求是其技水關(guān)鍵。
    超高壓換向閥的換向性是指有控制信號(hào)輸入時(shí)，滑閥能的位移預(yù)定工作位置；控制信號(hào)撤除耵定位于其1作位置或恢好原位。
    1、建立優(yōu)化數(shù)學(xué)模型1.1優(yōu)化目標(biāo)電磁閥能否的換向和復(fù)位，即電磁換向閥的工作性，主要取決于設(shè)計(jì)和制造。從設(shè)計(jì)角度是指閥的結(jié)構(gòu)是否合理對(duì)各種力的計(jì)算是否正確及電磁鐵彈簧克服換向阻力所具有的能力。從制造角度是指閥體孔和閥芯的加工精度，特別是幾何精度粗糙度及飛邊毛刺是影響電磁閥工作性的重要因素，在工作過程中，嚴(yán)重影響閥的換向和復(fù)位。因此，電磁換向閥的換向性是其主要。
    但單純?cè)龃箅姶盆F推力和彈簧復(fù)位力，將使電磁閥結(jié)構(gòu)尺寸增大。故本文在電磁閥結(jié)構(gòu)尺寸定的情況下，將減小換向阻力作為優(yōu)化的主要目的。
    1.2選取設(shè)計(jì)變量超高壓電磁換向閥在控制信號(hào)輸入后閥芯移動(dòng)須克服以下力兩端推桿處密封阻力，對(duì)濕式電磁鐵，其值為零；閥孔和閥體之間的液壓卡緊力；復(fù)位彈簧的作用力；液流流動(dòng)對(duì)閥芯產(chǎn)生的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力；液流對(duì)閥芯的瞬態(tài)液動(dòng)力；滑閥移動(dòng)粘滯阻尼力。控制信號(hào)撤除后，復(fù)位彈簧除克服上述阻力夕，還應(yīng)克服電磁鐵的剩磁力。
    其。電磁換向的穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力，開口足流量芯虛徑有關(guān)粘滯阻尼力與打效封油長度。芯與閥體孔單邊配合間隙閥芯直徑有關(guān)；液壓卡緊阻力與封油長度閥芯直徑及壓差有關(guān)；瞬態(tài)液動(dòng)力與閥芯。1么壓差1蝴芯移動(dòng)速度的變化關(guān)。
    綜上所述，開口量4封油長度閥芯直徑閥芯與閥體孔單邊配合間隙寸換向及復(fù)位阻力影響較大，故選擇這個(gè)獨(dú)立變量作為設(shè)計(jì)變量。
   MAC電磁閥的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)優(yōu)化設(shè)計(jì)變量列式如下A為個(gè)維優(yōu)化問。
    在機(jī)械工程設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)變量通常具有不同的量綱和數(shù)量，而且有的相差很大。為了消除這種差別以對(duì)設(shè)計(jì)變量進(jìn)行標(biāo)度吏它成為無量綱化和規(guī)格化的設(shè)計(jì)變量本設(shè)計(jì)中們個(gè)設(shè)計(jì)變量的量綱和數(shù)量相差不大，故只建立目標(biāo)函數(shù)從追求電磁換向閥換向性出發(fā)，選取換向及復(fù)位所受大油液粘滯阻尼力只。大穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力廠，從大瞬態(tài)液動(dòng)乃及大液1卡緊，力凡作為各分目標(biāo)。提經(jīng)過計(jì)算得出各分目標(biāo)公稱流量；閥口處液流角滑伐流暹系數(shù)摩擦系數(shù)液壓卡緊系數(shù)封汕長度；進(jìn)口處壓力出處壓力多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)，般可轉(zhuǎn)化為單目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)。為使各分目標(biāo)函數(shù)能均勻致的趨向各自的解，采用線性組合法求解，將各分目標(biāo)按下式合成統(tǒng)的目標(biāo)函數(shù)。
    因標(biāo)函數(shù)中的各分標(biāo)函數(shù)在數(shù)量上趨于統(tǒng)的衡1。
    MAC電磁閥將統(tǒng)目標(biāo)用尤量綱數(shù)為1.4確定約束條件從強(qiáng)度考慮，過閥芯閥體間環(huán)形通道的流量公式為上式流試以公稱流量和代入，進(jìn)，油口1氣徑=61處謝液流速心2 137，環(huán)形迎道中油液流違2.137。
    則，沿認(rèn)=0.6930.似考慮到閥體孔的加，取。2.2為泄漏過在允許的范圍內(nèi)，建立約束方程為減小壓力損失，應(yīng)使環(huán)形流道截面積大于閥前孔截面積。
    為滿足壓力損失的要求考慮到閥芯與閥體單邊配合間隙的裝配，故綜上所述，優(yōu)化模型如下2選擇優(yōu)化方法對(duì)于約束優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。根據(jù)求解方式的不1可以分為直接解法，間接解法兩類。1接解法的特點(diǎn)是原理比較簡(jiǎn)單，方法比較適用，整個(gè)求解過程在可行域內(nèi)者行，因而所得任設(shè)計(jì)方案都是可行的。通常較便于求解只含有不等式約束的優(yōu)化問。考慮到本數(shù)學(xué)模型中只含有不等式約束，且設(shè)計(jì)變量的維數(shù)不是很大，故采用直接解法中的隨機(jī)方向法3進(jìn)行優(yōu)化，求出解。全部過程均由程序完成，方便快捷。